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菓子事業のため

砂糖シロップとキャラメル塊の製造のための熱交換器やプラントの設計のための拠点

熱計算の基礎

冷却剤(蒸気)の流量および熱交換器の加熱面の大きさを決定するときには、通常、計算された熱収支および熱伝達の式がまとめられる。

加熱に費やされる総熱量は、溶解および製品の水分の蒸発、一般に(ジュール)で式熱損失を考慮し

image001

(1-9)

ここで、Q1、Q2、Q3 - 製品の構成部品の加熱、溶解及び蒸発に費やされた有用な熱の消費の関連記事。

Qп - 放射および対流による装置の外面から周囲への熱損失、j。

すべての点で熱ユニットの連続的な流れを計算する際にW(J / S)またはJ /時間で計算しなければなりません。

加工品の各成分を加熱するための熱消費量は次の式で求められます(J)

image003 (1-10)

Gは、加熱、キロの対応する構成要素の数です。

c - コンポーネントの比熱容量、J /(kg * K)。

tk иのトンн- 最終および初期部品温度、°C

製品の大部分の熱容量は温度に依存します。 例えば:

砂糖の比熱= 1000 + 7,25t J /(キログラム* K)(1.11)

シロップ比熱= 1714 + 5,76t J /(キログラム* K)。 (1.12)

砂糖シロップやキャラメルの塊を含む砂糖溶液の熱容量は、温度と濃度に依存します。 V. V. Yanovsky [J /(kg•K)]の式で計算できます。

c = 4190 - (2514 - 7,540t)* a、(1.13)

ここで、aは溶液中の糖の濃度、kg / kgです。

実際の計算における水の比熱容量は、4190 J /(kg•K)[1 kcal /(kg•deg)]に等しくなります。

結晶(例えば、砂糖)の溶解のための熱消費量は、式によって決定されます(J)

Q2=Gqк、(1-14)

ここで、Gは製品の量、kgです。

qkは、XNUMX糖jに等しいXNUMX kgの生成物の溶解または結晶化の潜熱である。j。

水分の蒸発のための熱消費は(ジュール)の式によって決定されます

Qз =D2R、(1-15)

ここで、D2 - 蒸発した水分の量、kg。

r - 気化熱、J / kg。 温度または圧力に依存する蒸気の熱力学的性質の表によって決定されます(付録を参照)。

水分量は変化生成物濃度は式固体バランスを解くことによって決定することができる場合(キログラム)、蒸発させ

Gc.в=G1a1=G2a2 (1-16)

そして、物質収支方程式

そして、(1-17)(1-18)image006

ここで、Gc.в - 製品中の乾燥物質の量、kg

G1 - 蒸発させる製品の量、kg。

G2 - 完成品の数量、kg。

a1- 製品中の乾燥物質の初期含有量(濃度)kg / kg

а2 - 最終製品中の最終固形分、kg / kg。


水分は、その濃度のいずれかの明らかな変化なしに、溶液の表面から蒸発した場合、

D2 = 3600KF (р - φр1)τ、(I − XNUMX)

どこ К - 気流速度および蒸発生成物の物理的性質に応じた比例係数、kg /(m×NUMX − s×MPa)。

F - 蒸発表面積、μXNUMX。

τは蒸発プロセスの持続時間、sである。

р - 周囲温度における気化生成物の蒸気圧、MPa(用途の表に従って決定される)。

р- 周囲温度での蒸発生成物の飽和蒸気の弾性、MPa(付属書の表に従って決定される)。

φ - 相対湿度(cf = 0,65-7-0,75)

比例係数 К 水は、式によって決定することができます

K= 0,0745(ʋр)0,8(1-20)

ここで、ʋは風速、m / sです。

ρは空気密度(kg / m×NUMX)です。

水を蒸発させると、空気速度の比例係数に応じて、Kは、以下の意味があります。

V 0,5 1,0 1,5 2,0
К 0,036 0,083 0,114 0,145

放射および対流による外壁を通じた環境への熱損失、(ワット)式を決定することができる装置

Qп= Faαk(tV tв)(1-21)

Fгдеa - 装置の外面の面積、m2;

αк- 熱伝達率、W /(m×NUMX×K)。

tV иのトンв- 壁と周囲の空気の温度、°C。

(合計)の熱伝達係数は、ユニットは、屋内及びtであることを条件とします何世紀 約150°Cを超えない

W /(mは[式に従って計算2 •K)]

αк - 9,76 + 0,07(tV -tв)。 (I-22)

蒸気が完全に(キログラム)式によって決定凝縮されているデバイスのバッチのサイクルあたりの加熱蒸気の量

image007(1-23)

ここで、Q一般的な - dy、jから環境への損失を含む、1サイクルの総熱消費量。

i1 и私1' - 一貫して加熱蒸気および凝縮物のエンタルピー、J / kg(別紙参照)

同じデバイスのすべての蒸気消費量は(kg /時で)になります

image009 (1-24)

ここでτはサイクルタイム、h

確立された熱的条件で動作するマシンを焼戻しでは、加熱蒸気は、環境への熱の損失の補償のために消費されています。 その流量(kg /時間)は、式によって決定されます

image011 (1-25)

ここで、Qп - 環境への熱損失、W

i - 加熱蒸気エンタルピー、J / kg。

i ' - 凝縮体のエンタルピー、J / kg。

(キロ/秒)連続デバイス用の蒸気消費量は、式(1-23)で定義されています。 しかし、この場合には、全熱流量Q一般的な ワットで計算されました。

熱伝達流体の量(例えば、水)は、(キログラム/秒)の式によって決定されます

image013 (1-26)

ここで、cは冷却​​剤の比熱容量、J /(kg-K)です。

tн иのトンк- 冷却剤の初期および最終温度、℃。

領域補助熱交換表面は、壁を通る熱伝達の式から決定されます

Qフロア= FkをCRΔtτ(1-27)

ここで、装置の伝熱面積(m2中)

image015 (1-28)

周期的作用の装置における熱処理の持続時間(秒)は、

image017 (1-29)

ここで、Qフロア - 装置内の有効熱の消費、j。

F - 装置の熱交換面の面積、m2;

k参照 - 平均熱伝達率、W /(m2* K);

Δtは、冷却剤と受熱媒体との間の平均温度圧力、°cである。

連続動作の装置を計算するとき、熱消費量はワットで計算され、式(XNUMX − XNUMX)においてプロセスの持続時間はτ= X NUMX Cとしてとられる。

平均温度差Δtは熱処理の性質に依存します。 2つの流れの間の熱交換の間に、1つの流れの初期温度と最終温度はtによって表される。1「そして、t1'、そして2番目の - tまで2'とt2プロセスは、直接流および逆流の場合について図で表すことができる(図XNUMX)。image019

図 23 冷却剤の温度変化のグラフ:a - 順流あり。 b - 向流で。 - - 加熱蒸気の凝縮時。

例えば、加熱蒸気の凝縮中の、媒体のうちの1つの一定温度での順流および向流では(図XNUMX、c)、平均温度差は、以下の式によって平均対数として定義される。


image021 (1-30)

ここでΔtをб そして、Δtのм - それぞれ、熱交換面の始めと終わりの冷却剤間の多かれ少なかれ温度圧力。

<1,8、平均温度差は、算術平均値として決定することができる場合

image023 (1-31)

代わりに式(1-30)の場合は、数式を使用することができます

image027 (1-32)

単層壁を通して加熱される熱媒体の熱伝導率[W /(M2 •K)]は次式によって決定される

(1-33)

image029(1-33)

ここでα1 - 熱媒体から壁への熱伝達率、W /(m×NUMX − K)。

α2 - 壁から加熱媒体への熱伝達率、W /(m×NUMX − K)。

s - 肉厚、m。

wall - 壁材の熱伝導率、W /(m * K)。

生成物濃度の変化の変化や熱伝達係数なので、デバイスのおおよその計算のバッチにバッチ装置で生成物を沸騰すると、平均熱伝達係数でなければなりません。

siropovarochnoyステーションの拠点

シロップの成分を供給するためのディスペンサーの必要容量:砂糖、糖蜜、水は、レシピによって特定される物質収支式、シロップ中の糖分および糖蜜のn回分、ならびにシロップ、砂糖およびシロップの水分を考慮に入れる水分収支式を一緒に解くことによって決定できる。

すべき場合の1の時間のための物質収支式

ПG =SAH+Gこう着状態+G (1-34)

ここで、Pはシロップ容量、kg / sです。

GSAH、Gこう着状態、G - それぞれ、溶媒に供給される糖、パット、および水の流量、kg / s。

レシピに従って糖シロップ中の固形分と糖蜜の割合

image031 (1-35)

一定の湿度を有するシロップのための水分バランス式、希望

Ωс=GSAHωSAH +Gこう着状態ωこう着状態 +Gω (1-36)

ここでωс、ωSAHω時間 ω - それぞれシロップ、砂糖および糖蜜の含水量。 計算において、それらは以下の範囲内でとられることができる:ωс = 16÷18%、または0,16 - 0,18 kg / kg。 ωSAH = 0,14÷0,15%、または0,0014 - 0,0015 kg / kgωこう着状態= 18÷22%、または0,18 - 0,22 kg / kg。

最後の3つの方程式を解くと、Gの代わりに式(1-36)に代入しますこう着状態 そして、G 式(1-34)及び(1-35)から彼らの表現は、我々は、結果的に、(キログラム/秒)ディスペンサーの性能を砂糖の必要な流量を得ると

image033 (1-37)

砂糖の消費量に応じて、糖蜜と糖蜜の比率の式(1-35)から糖蜜の消費量が決定され、物質収支の式(1-34)から水の消費量が決定されます。

砂糖結晶と環境への補償溶媒熱損失を溶解し、シロップの成分を加熱するために必要とされる熱の総量は、式によって決定される(ワット)

image035 (1-38)

ここで、Gj - 溶媒に供給されるシロップの成分数、kg / s。

ΔGj- シロップ成分のエンタルピーの変化、J / kg。

GSAH - 溶媒に供給される糖の量、kg / s。

gk - 1結晶の溶解潜熱kgの糖、j / kg(gк = 4190)

QП - 放射と対流による環境への熱損失(W)

式(1-21)及び(1-22)によって定義されます。

これは、式(1-38)に念頭に置くべきです

image037(1-39)

ここで、GSAH、Gこう着状態、G - 砂糖、糖蜜、水の消費量(上記の式で決定)、kg / s。

ΔGSAH、Δgとこう着状態、Δgと - それぞれ、初期および最終温度での糖、糖蜜および水のエンタルピーの変化、j / kg。image039

エンタルピーは、初期および最終温度で生成物(J / kg)をgと定義されます頼みます = Cнtн иグラム - ありкtк。 これを行うために、砂糖および糖蜜の熱容量は、最初に、最終(/ k)および初期(/ n)温度で式(XNUMX − XNUMX)および(XNUMX − XNUMX)を使用して計算される。 この場合、砂糖の初期温度は、それが供給されている部屋の気温です。 提供された糖蜜の初期温度は、1 - 11°C、水1 - 12°Cの範囲内です。

シロップ成分の最終温度はシロップの沸点であり、これはカラメルシロップの所望の湿度に応じて開発されたカラメルシロップの沸点図によって決定される。с 圧力p(図XNUMX)(この場合、開放装置 - 溶媒の場合、圧力は大気圧−XNUMX kPaである)。 例えば、湿度24%シロップおよび大気圧では、示されたスケジュールによるその沸点は、およそ100°Cになります。

加熱蒸気のパラメータを決定する際には、蒸気温度はシロップの沸点より約15 - 20°C高くなければならないことに留意する必要があります。 したがって、この場合、加熱蒸気の温度は次のようになります。п = 120 + 20 = 140°

溶媒の水蒸気消費量は、連続式装置の場合と同様に、式(XNUMX − XNUMX)によって決定される。 適用テーブルを使用して採用加熱蒸気温度に基づいて蒸気流量を計算する場合、まず必要な加熱圧力pを決定し、次に同じテーブルを使用して加熱蒸気エンタルピーを算出します。1 そして凝縮体I '1.

加熱溶媒の表面積は連続装置の加熱面として定義され、(環境への損失なしに)有用な熱のみが考慮される。

このケースでは、式(1-38)の溶剤のために有用な熱は、(ワット)であり、


image041(1-40)

その場合、溶媒の加熱面を決定するための式は次のようになります。2).

image043(1-41)

ここで、kн- 加熱時の熱伝達率、W /(m×NUMX-K)(平均kをとることができますн = 1500÷1740);


Δtは、熱媒体(加熱蒸気と混合物 - シロップ、℃)との間の平均対数温度差であり、式(XNUMX − XNUMX)および(XNUMX − XNUMX)によって決定される。

この場合は、

image045 (1-42)

ここで、Δtを1 =トンп - tн.See (ここで、tн.See - シロップの成分の混合物の初期平均温度。

Δtを2 =トンп- tк.See (ここで、tk.sm - シロップの沸点)

tп - 加熱蒸気の温度、°C。

溶媒に添加される混合物(この場合、シロップ成分の混合物 - 糖、水およびシロップ)の平均温度は、混合物の熱収支の式から決定されるか、または単純化された計算で与えられることに留意されたい。

この場合の混合物のための熱収支式はBRになり、次のとおりです。

image047

または image049(1-43)

混合物の平均温度(℃)

image051(1-44)

ここで、Pは混合物の量、kg / sです。

QSAH、Qこう着状態、Q - 従って、糖シロップと水によって混合物に導入される熱の量、W。

ссм- 混合物の比熱容量、J /(kg * K)。

残りのシンボルは前に会っています。

式(1-6)によって決定される水の溶媒混合装置のブレードに必要なモータ電源。

メートルでの幾何学的体積V(3)溶剤の営業砂糖大気圧は式によって決定されます

image053(1-45)

ここで、GSAH そして、G - 砂糖と水の消費量、kg / h

τр - 溶解時間h(mp = XNUMX − g − XNUMX)。 pは砂糖と水の混合物の密度、kg / m X NUMXです。

ρはフィルファクタです(<p = 0,7 - X 0,8)。

ヒンジ接続されたバス・1局におけるコイルの長さは、糖の溶解の期間に基づいて決定されます

L =ʋcτρ (1-46)

ここʋc - コイルパイプ内の混合物の平均速度、m / s(ʋc = 0,55÷0,65)。

(M)にコイルパイプdの直径は、その断面積スルー式P時間ストローク混合物から発見されました

image055(1-47)

故に

image057(1-48)

karamelevarochnoyステーションの拠点

カラメルステーションを計算するには、まずラインのすべてのセクションで発生する可能性のあるカラメル質量損失を考慮してその性能を決定する必要があります。 おおよその計算順序は次のとおりです。

1.Opredelenie洗浄装置(kg /時)のタイムラインと時間ごとの生産性キャラメルラインの準備ができて:

image059(1-49)

ここで、Pсм - 与えられたシフトライン容量、シフト当たりのkg。

τсм - ライン機器の清掃作業時間(h)から約15分(0,25 h)をずらします。

2。完成したキャラメルに充填されている一定の割合に対して、1時間にライン上で処理されるキャラメル質量の量を決定します(kg / h単位)。

image061(1-50)

ここで、Bн - 完成キャラメルの中身の指定された含有量、%。

したがって、このライン用の充填物を調製するための装置の容量、すなわちラインに供給されるフルーツおよびベリーの充填物の量は、(kg /時で)であろう。

image063 (1-51)

3。カラメル塊の望ましい含水量と乾燥物質の損失(kg / h)を考慮した、乾物中でライン上で処理されたカラメル塊の1時間あたりの量の決定

image065(1-52)

ここでωк- 完成キャラメル質量の与えられた湿度、%。

αは線上の乾物のカラメル質量減少率、%である(おおよそXNUMX − XNUMX%の範囲内でとられる)。

式(1-52)の前または機械ラインの端部から乾燥物質中の生成物の損失を考慮して個々のセクションまたは機械装置のラインの性能と定義することができます。

4 完成したマスの湿度を考慮して、カラメルマスによるカラメルステーションの毎時生産性の決定(kg / h単位)

image067(1-53)

5 乾物収支式(XNUMX − XNUMX)からのシロップ消費量、すなわちシロップステーションから真空コイルに供給されなければならないシロップの量の決定。 任意の溶液の濃度(kg / kg)は

a =(100-ω)/ 100

ここで、ωは溶液の湿度、%、

この場合の固体平衡式は

Gc (100 - ωс)= Gк (100 - ωк)、キャラメルシロップの必要量は次のようになりますどこに

Gc = Gk(100-ωк)/(100 - ωс)(1-54)

ここでωс - キャラメルシロップの含水率、%。

コイル真空装置の計算は、以下の順序で連続的に行わ。

沸騰キャラメル質量意志を持つコイル真空装置用の熱平衡の方程式

image069 (1-55)

ここで、Gс、Gк - 沸騰のために供給されたシロップの量および生成された完成キャラメル質量、kg / s。

сск - シロップとカラメルの質量の比熱容量、J /(kg-K)

tc、Tk - シロップとキャラメルの塊の温度、°C。

私は1私は1 - 蒸気と凝縮水を加熱することの精神、J / kg。

D2 - 蒸発水分量(二次蒸気)、kg / s。

i2 - 二次蒸気のエンタルピー、J / kg。

Dは加熱蒸気消費量、kg / sです。

Qп - 装置による環境への熱損失、ワット。

熱収支式(1-55)の左側には、熱教区を表現します:

Gсとともにc、Tc - シロップWによって装置に導入された熱。

Di1 - 蒸気を加熱することによって装置に導入された熱、W。

方程式の右辺のメンバーは、この熱流の物品を示します。

Gkとともにk、Tk - 完成したキャラメル塊Wと共に熱が奪われた。

D2i2 - 二次スチームWで運び去られる熱。

Di1- 加熱蒸気Wの凝縮から生じる凝縮物と共に熱が運び去られる。

Qп - 環境中に放出される熱(損失)、W。

(キロ/秒)マシンの加熱蒸気の消費量は、熱収支式から決定される(1-55)

image071(1-56)

キャラメルシロップの温度tсコイル部に供給されるが、大気圧で所望の水分シロップに応じてスケジュール(参照。図24)で測定される(センチ溶媒レース)。

調理キャンディマストンの沸点к 装置の真空チャンバ内の所望の最終水分キャラメル塊、真空によって、同じスケジュールで決定しました。 この残圧で(キロパスカル)

ρо = 100 - B、 (I-57)

ここで、Bは装置の真空チャンバ内の指定真空度、kPaである。

シロップの熱容量с ととキャラメル質量к 糖溶液の式(1-13)熱容量によって決まります。

二次蒸気の数は、(水が蒸発)式(1-18)の物質収支式から決定されます。

蒸気Eytalpiya私2アプリケーションテーブルに従って、真空チャンバ内の残留(絶対)圧力に応じて決定されます。

加熱蒸気エンタルピーI1」と凝縮1'加熱蒸気の温度の採用圧力に応じて、同じ表で決定されます。

コイル真空装置の加熱部分の蒸気空間に供給される加熱蒸気の温度は、先に見いだされたカラメル塊の沸点よりもXNUMX − XNUMX℃高くなければならない(実際には、加熱蒸気の温度は、

158 - 159°Cを制限します。これは、0,6 MPaまでの過熱時の加熱圧力に相当します。 加熱蒸気のパラメータを決定する際には、この点に留意する必要があります。

環境部Qへの熱の損失п 式(1-21)によって決定されるか、実験データを取ります。

したがって、式(1-56)内のすべての変数の値を決定し、蒸気消費量を計算します。

メートルでの伝熱表面コイルの真空装置の面積(2)沸騰シロップが式(XNUMX − XNUMX)によって壁を通る熱伝達の方程式から決定されるとき

image073(1-58)

Qフロア - 有用な熱の消費(損失を除く)、W

kはコイルの熱伝達率である。 実験によって確立された。 おおよその計算では、コイルの直径350 - 1000W /(mによって等しくなります)2 •K)。

∆t - 加熱蒸気、シロップ、およびキャラメル質量の間の平均温度差。 式(XNUMX − XNUMX)および(XNUMX − XNUMX)によって決定される。

管内スクリーン速度λ= XNUMX m / sで式(XNUMX − XNUMX)によりコイル管の直径を決定したので、コイルの幾何学的寸法は熱交換面の実測値から決定される。

(M単位)以下のようにGOSTによるパイプの直径を指定するコイルの長さは、計算されます

image075(1-59)

ここで、dн - コイルパイプの外径 コイルの長さは通常、コイルパイプの直径の800 - 1000の範囲内です。

コイルDの呼び径参照 = 680ミリメートルとコイルのピッチはコーナーリフティングコイルの周りに見つけることができます

image077

この場合、5は1,5 - 2,0(?N)と解釈されます。コイルループの長さ/(m)は次のようになります。

image079(1-60)

コイルの巻き数


image081(1-61)

(メートルで)コイル高さになります


image083 (1-62)

ここで、hコンストラクタ - 刻印されたボトムの高さを考慮に入れた建設的な添加剤。

加熱部のケース径(VM)

image085(1-63)

最後に、装置の加熱部分の本体の直径は、標準的な打抜き底部の最も近い直径に合わせられる。 装置の真空室の幾何学的容積は、その蒸気空間の直線によって決定される。3/(h・m3)]

image087(1-64)

D2- 二次蒸気の量、kg / h

ʋ2 - 二次蒸気の特定の体積、メートル3/キロ;

V - 真空チャンバーの容積、m3.

大気圧、Rvを= 8000メートルで3/(M3 •h)。 真空下では、真空チャンバはRv = XNUMXφであり、ここでφは真空チャンバ内の残留圧力値に依存する係数である(沸騰するカラメル質量が約XNUMXのとき)。

そして、(1-64)メートルの真空室の容積(から3)になります

image089(1-65)

真空チャンバハウジングdの内径в 構造上の理由のために採用され、または標準型打ち底部の直径に応じて。

(メートルで)真空チャンバ本体の高さでしょう

image091 (1-66)

式で算出(M)に内部の過圧の下で動作する薄肉の円筒形容器として装置の加熱部のハウジングの壁の厚さ、

image093(1-67)

ここで、pは装置内の圧力、MPaである。

Dв - ケースの内径、m。

δz- 許容引張応力、MPa

φは溶接部の強度係数です(cf = 0,7 - g 0,8)。

- 腐食の増加、m。

(kg /時)に完成したキャラメル塊の性能真空装置は、次の形式を使用して決定することができます


image095(1-68)

ここで、Gс= Cсtc - 沸騰するシロップのエンタルピー、J / kg。

gk.м = Cкtк - 完成キャラメル質量のエンタルピー、j / kg。

tп - 加熱蒸気の温度、°C。


凝縮熱混合プロセスは、以下の式熱平衡で表すことができる場所を、(ris.21の。図を参照)かかり

image097 (1-69)

混合凝縮器への冷却水の流れの量(kg /秒)であります

image099(1-70)

ここで、D2 - 二次蒸気の凝縮量、kg / s

і2 - 二次蒸気のエンタルピー、J / kg。

cは水の比熱容量、J /(kg − K)(c = XNUMX)である。

t иのトン2K - 冷却水の初期温度と最終温度、°C(最終水温t)2K 結露の)温度です。

初期温度tの量の凝縮器冷却水Wへの供給 ダウン点滴や蒸気を凝縮は、最終的な温度tに加熱されるように2Kこれは、5 - 6°Cの直流凝縮器では凝縮蒸気の温度よりも低くなります。

コンデンサの内径(vm)は次式によって決定されます。

image101 (1-71)

ここでρп - 蒸気密度、kg / m 3

ʋ - 復水器内の蒸気速度、m / s(ʋ= 20÷25)。

真空ポンプによって凝縮器から送り出される空気の量(kg / s)は、次式によって決定されます。

image103 (1-72)

空気流量(M中3/ c)凝縮器からポンプまでは、次式によって決定されます。

image105(1-73)

ここで、Gв - 入ってくる空気の量、kg / s。

288は空気の気体定数、J /(kg-K)です。

tв - 気温、°C 直接流混合コンデンサの場合TV = t 凝縮器からの水の温度を残す。すなわち.;

рв - 分圧、Pa

(PA)での空気の分圧は、次式によって定義することができます。

Рв = Pа- Pп (I-74)

ここで、pа - 真空チャンバ及び凝縮器内の絶対(残留)圧力、Pa。

рп - 水蒸気分圧Pa:気温での飽和水蒸気分圧に等しいとみなされる。

凝縮器内の蒸気 - 空気混合物において、分圧はまた、次式から決定することができる。

image107(1-75)

ここでimage109

真空ポンプの容量は、mは(空気 - 水混合物をポンプに3/いいえ)

image111 (1-76)

ここで、ポンプピストンの直径(メートルで)

image113(1-77)

ここで、pは空気 - 水混合物の密度(kg / m X NUMX)です。

s - ピストンストローク、m。

W - 冷却水の消費量、kg / s。

D2- 凝縮水量、kg / s

Vв - 排気量mXNUMX / s。

nは、1分あたりのダブルストローク数です。

ƛ0 - 充填率(ƛ0 = 0,7÷0,8)。

ピストンのストロークによってピストンの直径を決定するとき、およびピストンのダブルストロークの数は、(文献または参照データからのポンプ特性に従って)設定される。

「砂糖シロップとキャラメル塊を準備するための熱交換器とステーションの計算の基本」に対するXNUMXつの回答

こんにちは、VV Yanovsky方程式の参考文献目録はどこにありますか?
ありがとうございます!

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